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當(dāng)今世界上,在中碎和細(xì)碎的實(shí)踐中，采用幾種結(jié)構(gòu)方案；懸臂軸式懸臂軸線式、可動(dòng)錐上部支承式。在世界實(shí)踐中，種結(jié)構(gòu)方案的為普及.例如破碎機(jī)、Krupp破碎機(jī)和俄國(guó)各廠生產(chǎn)的。結(jié)構(gòu)方案的 比較評(píng)價(jià)可按不同判據(jù)進(jìn)行： 工作過(guò)程的保證、零部件的力載荷、計(jì)算方案的確定性、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單程度機(jī)的外形尺寸。

成功使用必須具備的條件是給料沿破碎腔周邊的均勻分布。具備這種條件可使襯板沿破碎腔周邊均勻磨損并可更充分地利用破碎室，以達(dá)到較高的生產(chǎn)能力。在懸臂軸式和懸臂軸線式中，給礦沿破碎腔周邊的均勻分布是靠分配盤的復(fù)雜偏轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)的。給礦從裝在上方的給礦漏斗給到分配盤上。很久以來(lái)認(rèn)為，這種給礦結(jié)構(gòu)與其它給礦結(jié)構(gòu)的相比．具有決定性優(yōu)點(diǎn)。的使用經(jīng)驗(yàn)表明，在無(wú)分配盤的條件下，可以成功地運(yùn)轉(zhuǎn)，因?yàn)橛腥颂岢隽说囊环N橫梁結(jié)構(gòu)，橫梁的筋條切線方向排列，這樣可以保證給礦沿破碎腔同邊均勻分布。根據(jù)這種情況可以認(rèn)為，風(fēng)物料沿破碎腔周邊均勻分布的情況來(lái)看，這里所研究的結(jié)構(gòu)方案的具育競(jìng)爭(zhēng)能力，當(dāng)然，此中不能不考慮傳統(tǒng)的思路。

在進(jìn)行的結(jié)構(gòu)方案評(píng)價(jià)時(shí)，可以看出控制破碎過(guò)程的可能性是更重要的因素，可盡量降低給礦礦塊進(jìn)入破碎室的速度，以保證破碎過(guò)程的控制。此時(shí)，由于適當(dāng)選擇了破碎室上部可動(dòng)錐的行程而且考慮到入碎物料的物理力學(xué)性質(zhì)，因而成功地避免了原始礦塊受到擠壓．而使破碎過(guò)程本身能夠有效進(jìn)行。在變形一壓縮力圖(圖1)上，標(biāo)有礦塊沿全截面破壞的變形在該圖統(tǒng)計(jì)處理基礎(chǔ)上得到的礦塊變形與破碎力之間的關(guān)系圖可以說(shuō)明上述破碎過(guò)程。變形的工作過(guò)程相當(dāng)于σ1<σ2<σnp。這些曲線圖對(duì)各種物料和礦石具有相同的定性特征。

在給礦料流進(jìn)入破碎室時(shí)，如果導(dǎo)向適當(dāng)，礦塊進(jìn)入破碎室的速度可以．如果給礦中，含有粒度超過(guò)排礦口閉合一側(cè)寬度，則這種情況更為可靠。在這種情況下，在破碎室之上，可形成破碎物料的不大的“帽”，它可阻止給料的礦塊不經(jīng)預(yù)先變形而長(zhǎng)驅(qū)直入破碎室深部，因而也是控制破碎過(guò)程的手段。

的結(jié)構(gòu)方案在某種程度上，可預(yù)先決定可動(dòng)錐偏轉(zhuǎn)點(diǎn)的位置，可動(dòng)錐工作行程按高度的分布以及可動(dòng)錐和偏心部件的載荷取決于此。在可動(dòng)錐上部支承式中．偏轉(zhuǎn)點(diǎn)的位置實(shí)際上是由結(jié)構(gòu)方案預(yù)先決定的，因?yàn)榘唇Y(jié)構(gòu)設(shè)想，此偏轉(zhuǎn)點(diǎn)不可能下降，而使之提高又會(huì)造成結(jié)構(gòu)復(fù)雜化，增大和橫梁的外形尺寸。在有錐形軸和軸線的中，偏轉(zhuǎn)點(diǎn)位置在實(shí)際不改變可動(dòng)錐和破碎機(jī)本身外形尺寸的條件下，可以改變。

可動(dòng)錐偏轉(zhuǎn)點(diǎn)的位置對(duì)質(zhì)量的影響多種多樣。當(dāng)偏轉(zhuǎn)點(diǎn)下降時(shí)，相對(duì)于通過(guò)此點(diǎn)的軸線(此軸線與可動(dòng)錐軸線垂直)的可動(dòng)錐慣性矩減少，因而可動(dòng)錐的慣性力減小，而慣性力的作用線也降低，這樣即可簡(jiǎn)化破碎機(jī)和偏心輪的平衡。此外，對(duì)于懸臂軸式破碎機(jī)來(lái)說(shuō)， 偏轉(zhuǎn)點(diǎn)下降可使球形支承的半徑Rc減小，從而可提高破碎錐空轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性，因?yàn)榍蛐沃С械慕铅耤較大，而且也因?yàn)榭蓜?dòng)錐各支承反作用力的矢量(球形支承Rc和偏心輪內(nèi)孔R(shí)) 間的角度減小(圖2 )。

圖2也示出懸臂軸和可動(dòng)錐上支承結(jié)構(gòu)的破碎錐各支承的反作用力的計(jì)算圖。 由圖可見，各支承的反作用力以及兩個(gè)破碎錐的軸的計(jì)算截面上的彎矩大體相等，因此兩種的判據(jù)大體是等值的。這種評(píng)價(jià)在某種程度上與一般公認(rèn)的關(guān)于懸臂構(gòu)造形式的軸中，各支承的負(fù)載與反作用力的概念相矛盾。

此外，對(duì)懸臂軸的偏心部件、可動(dòng)錐以及球形支承的結(jié)構(gòu)形式的復(fù)雜性可給予注意在這種情況下，為了這些部件的正確配合，破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)裝置要求：零件制造有一定的精度；可動(dòng)錐軸和偏心輪錐形套筒軸之間有沿高度可變的徑向間隙；在破碎機(jī)杯內(nèi)扭轉(zhuǎn)的偏心輪要有輔助平衡。在這種情況下，的計(jì)算方法在靜態(tài)上是不確定的，偏心部件的某些零件的耐用度不高。因?yàn)?，按原俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)FOCT 6937—81，在破碎難碎物料時(shí)，的規(guī)定使用期限是6年，而個(gè)別零件是0．541 年。在這方面，可動(dòng)錐上部支承結(jié)構(gòu)的具有不可比的優(yōu)點(diǎn)。

懸掛點(diǎn)的位置對(duì)工作過(guò)程的影響可根據(jù)破碎過(guò)程的規(guī)律性和碎錐的運(yùn)動(dòng)學(xué)來(lái)確定，這些因素可預(yù)先決定入碎物料的破壞參數(shù)和碎片在破碎室內(nèi)運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)。

從形式上看，所研究的并不具備邏輯上必然的依據(jù)．隨著由破碎室上截面向下截面的轉(zhuǎn)移，可動(dòng)錐工作行程在這些截面中加大，而破碎物料的粒度減小。

由KMT - 3000模擬裝置所得的工作過(guò)程畫面表明，細(xì)碎過(guò)程可以這樣構(gòu)成，即原始礦塊碎解后形成的碎片，在偏心輪轉(zhuǎn)動(dòng)的時(shí)間內(nèi)，來(lái)不及到達(dá)破碎室的截面，這些截面在開放一側(cè)的寬度等于其厚度。因此，可動(dòng)錐的工作行程不再適合于碎片所受的變形。這樣一來(lái)，偏心輪速度、偏轉(zhuǎn)點(diǎn)位置、可動(dòng)錐行程可以有不同的組合，這些組合可對(duì)破碎過(guò)程進(jìn)行控制并保證根據(jù)處理物料的物理力學(xué)性質(zhì)而確定的既定的破碎制度。從此觀點(diǎn)出發(fā)，所研究的的結(jié)構(gòu)方案是等同的。

破碎室中線向偏轉(zhuǎn)點(diǎn)逼近和處在可使它們重合的范圍內(nèi)，會(huì)減少破碎空間的襯板磨損。 在偏轉(zhuǎn)點(diǎn)提高和實(shí)現(xiàn)些條件時(shí)，破碎室的斷面將會(huì)更加陡峭，而其通過(guò)可能性增大。因此，在懸臂軸結(jié)構(gòu)的中，改變懸掛點(diǎn)的位置，可在破碎室的平衡性和通過(guò)能力方面造成不 同的結(jié)果。

的重要特點(diǎn)是排礦口寬度調(diào)節(jié)簡(jiǎn)便而且在不可碎物體通過(guò)破碎室時(shí)，零部件的負(fù)荷具有有效的緩沖系統(tǒng)將懸臂軸式和可動(dòng)錐上部支承式的結(jié)掏方案進(jìn)行 比較可見．在承受破碎力的相當(dāng)大的負(fù)荷方面，方案有一定優(yōu)點(diǎn)，而排礦口寬度調(diào)節(jié)簡(jiǎn)便和在不可碎物體通過(guò)時(shí)，負(fù)荷可得到緩沖是方案的優(yōu)點(diǎn)。必須注意的是，隨著可動(dòng)錐陡度的加大，對(duì)負(fù)荷的緩沖能力減小。

在俄國(guó)的實(shí)踐中，缺少使用可動(dòng)錐上部支承式的破碎機(jī)進(jìn)行中碎和細(xì)碎的經(jīng)驗(yàn)。工廠按傳統(tǒng)生產(chǎn)的中碎和是懸臂軸結(jié)構(gòu)和彈簧緩沖結(jié)構(gòu)。此外，其它國(guó)家的經(jīng)驗(yàn)使人們不得不重視現(xiàn)實(shí)情況。一些有名的外國(guó)公司(美國(guó)艾利斯查默斯公司、芬蘭洛科莫公司)向世界市場(chǎng)推出的中碎和細(xì)碎破碎機(jī)是可動(dòng)錐上都支承結(jié)構(gòu)的。

圖3是FOCT6937—81標(biāo)準(zhǔn)的1200和芬蘭洛科莫公司的(可動(dòng)錐直徑1080 mm;型號(hào)2011、1211、811和411；可動(dòng)錐行程20、25和30mm)的性能比較圖。 由圖可見． 洛科莫公司的破碎機(jī)生產(chǎn)能力高于俄制破碎機(jī)。顯然．這是因?yàn)樗麄兊钠扑闄C(jī)破碎室斷面更為陡峭而且驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的額定功率較大(75 kW和132k W)。按照俄國(guó)國(guó)內(nèi)經(jīng)驗(yàn)，可以利用可動(dòng)錐上部支承“向上”破碎機(jī)偏心輪拆卸的傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)方案，將洛科莫公司的破碎機(jī)進(jìn)一步進(jìn)行實(shí)質(zhì)性簡(jiǎn)化。

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